缺口韌性

缺口斷裂韌性簡稱為缺口韌性，最常見的有衝擊韌性。缺口韌性是材料具有缺口時，塑性變形和斷裂全過程吸收能量的能力，它是強度和塑性的綜合表現。因此，在特定條件下，能量、強度和塑性都可用來表示韌性。斷口形貌反映斷裂結果，也可用來表示韌性。溫度和應變速度都是影響韌性的重要因素，而溫度是易於控制的，因而也可用脆性轉變溫度來表示韌性。現在分述如下：

1）能量——很明顯，能量是韌性的參量。不過，要注意是什麼缺口韌性試驗的能量，是否考慮了韌帶面積。例如夏氏V型衝擊值是C，而梅氏衝擊值卻用a表示，前者未除以韌帶面積，而後者則已經除以韌帶面積了。

2）強度——進行缺口拉伸試驗時，一般用缺口強度σ及缺口強度比NSR來表示缺口韌性。NSR明確地表明了缺口導致的強化及脆化作用，σ則表明了多嚮應力下斷裂的強度。

3）塑性——各類鋼材的單向拉伸的抗拉強度，從低強度的30公斤/毫米到超高強度的210公斤/毫米，相差約為7倍；而伸長率的變化範圍更廣，可從0.5%到50%，相差約為100倍。因此，可用多嚮應力作用下的塑性來表示缺口韌性。因此，缺口試樣的伸長率同樣可用來反映缺口敏感性。

4）斷口形貌——脆性斷裂的斷口是結晶型，肉眼可以觀察到斷口上是發亮的顆粒晶面，很少塑性變形；韌性斷裂的斷口是纖維型，肉眼觀察到的是暗灰色絲狀斷口，有塑性變形。一般可用結晶面積的百分數或纖維面積的百分數（兩者之和為100%）來表示缺口韌性。通過斷口金相分析（光學的和電子的），既可將宏觀力學性能和微觀力學過程聯繫起來，起到橋樑作用，也可提出新的微觀參量來表示韌性。

5）溫度——採用不同判據確定的脆性轉變溫度（θ），是一個重要的韌性參量。

最常用的判據是能量和斷口形貌。

已有許多研究人員用各種不同的方法試驗了鋼材的缺口韌性。下表列出了用於評定缺口韌性的典型方法，大體可分成四類：

1．小試件的衝擊試驗；

2．小試件的靜載試驗，

3．焊件動載斷裂試驗；

4．寬板拉伸試驗。

有些研究所的試驗重點在研究解理裂紋的起裂，而另外一些則放在阻止解理裂紋的擴展。但幾乎所有的試驗都包含這樣的內容，即試樣開有缺口並在試驗溫度降低時觀察其脆性行為。既然每一種試驗側重於脆性斷裂過程的不同特徵，則用不同的方法去評定材料阻止解理斷裂的能力就不足為奇了。這些試驗幾乎總能確定一個轉變溫度，低於這個轉變溫度在試驗條件下就會發生解理斷裂。

下面僅介紹一種試驗原理——小試樣的擺錘衝擊試驗

試驗的原理是將試樣置於擺錘衝擊刃所經路徑的最低點處。開始時將擺錘提到某一高度然後釋放，擺錘就橫擊試樣並使之斷裂。此時擺錘繼續前進，並升至試樣另一邊的某一高度（小於初始的高度），兩個高度之差乘以擺錘的質量就相當於試樣斷裂時所吸收的能量。斷口表面的現象（晶狀斷面百分率）和試樣的變形情況對評價斷口的脆性提供了補充線索。

一般是在不同溫度下對一系列試樣進行這類試驗，以考察溫度對其它變數的影響。

通常採用兩種試驗機進行試驗。在艾索德（Izod）試驗機中，試樣夾在虎鉗內，成為懸臂粱伸入擺錘所經路徑中。因試樣及虎鉗須同時保持所要求的試驗溫度，故控制溫度比較困難。這種裝置不如卻貝（Charpy）試驗機好，目前很少使用。

缺口形狀越是尖銳缺口韌性越低，但當缺口半徑低於0.1mm左右即不太變化。可是對於疲勞裂紋的缺口，韌性將有所降低。

在試樣形狀相似寸，尺寸越大也越容易發生脆性斷裂，這是因為由可知，裂紋長度越大，則K值越大，在小應力時就容易發生脆性斷裂。同時，板厚增大則臨界應力強度因子K降低，趨近於某一飽和值。低碳鋼板與HT80鋼板的K值和帶缺口的大型試件的轉變溫度，在板厚不超過35mm左右時，隨著板厚增加而明顯惡化，可是超過這個厚板便大體上達到飽和了。並且，對於結構鋼板厚小於12mm時，即對卻貝韌性沒有要求，這是由於板厚小可使轉變溫度降到足夠低，且K值增大的緣故。

1）化學成分：為了提高低碳鋼和HT50鋼（50kg級高強鋼，JIS SM50等）的缺口韌性、降低其轉變溫度，降低含碳量、提高含錳量是有效果的。就是說，隨著Mn/C比的增加，轉變溫度將降低。

2）脫氧方式：對於結構鋼，脫氧越徹底缺口韌性越高。

3）細化晶粒：顯微組織越細，特別是鐵素體晶粒越細，鋼的缺口韌性越好。或者降低軋制溫度、或者進行正火或淬火回火處理，或者加入少量的A1、Ti、Zr、V、La、Ce等，即使是軋制狀態，也能得到細晶粒鋼，因而提高韌性。這些元素因為能使碳和氮固定，減小鋼的時效傾向，所以由這一點看也是有利的。

4）熱軋：若軋制溫度特別是終軋溫度較高或者軋制后緩冷，則鐵素體粗大，缺口韌性下降。對於低碳鋼，軋制結束溫度大約在1000℃以上時，轉變溫度將顯著提高。

5）熱處理與淬火時效：

熱處理對鋼的缺口韌性有著顯著影響。

鋼過熱后其缺口韌性將下降。焊接熱影響區和氣切粗晶區就是如此。此外，使鋼從A點以下，接近A點的溫度急冷後放置，則發生急冷時效，因此缺口韌性也受到損害。

6）板材的異向性與偏析：軋制鋼材因為其中的夾雜物與偏析被軋成纖維狀，恰似木材一樣，所以很自然地鋼材具有異向性。在板的軋制方向（X）、橫向（Y）和垂直表面方向（Z）三個方向上，屈服應力幾乎沒什麼差別，而抗拉強度一般是Z向較弱。對於X方向過分軋制的熱軋鋼，ZZ向較弱。對於X方向過分軋制的熱軋鋼，Z向抗拉強度常常相當低下，延伸率和韌性等常常顯著下降。對於鉚接板的Z向強度不會成為問題，但是對於建築、海洋結構、工程機械等的焊接，Z向強度往往是一個問題。

7）冷作加工與應變時效：低碳鋼由於冷作加工和應變時效將大大損害缺口韌性。冷作加工過的鋼材當然會發生應變時效，就是沒有冷作加工過的鋼材，伴隨著焊接或氣切中的熱膨脹與收縮，也容易導致冷作加工的結果。一般說來由應變加工引起的脆化只進行600~650℃加熱是不能恢復的。為了使其完全恢復需要更高的溫度，比較理想的是正火（約880℃加熱，空冷）。

1）腐蝕：大多數在常溫附近使用的船舶，橋樑、高壓輸水管等結構用鋼的脆性斷裂，因為一般與使用年限無關，所以可以不把通常的腐蝕考慮為斷裂的重要原因。

2）石墨化：當鋼在高溫下長時間受到加熱時，則有遊離碳析出，常常引起所謂石墨化。對於在500℃下使用了5年半的高溫高壓用C-Mo鋼蒸氣管，在焊接熱影響區周邊產生石墨化的一個例子中，產生石墨化部分的寬度為0.025~0.25mm，這部分因為產生了數微米左右的連續的鏈狀石墨粒子，成為極危險的缺口，以此為界，管子發生了脆性斷裂。為防止石墨化，要使鋁的加入量限制到最少限量，並加入少量的大約0.5%的鉻。此外，實驗指出：焊後進行620℃左右的消除應力退火不能防止石墨化，而700℃左右的后熱才能防止。

3）疲勞

疲勞裂紋一般在受到交變載荷后即進行擴展，最後發生疲勞斷裂，或者達到臨界長度；發生脆性斷裂。但對於實際結構，因在斷裂前需要很長的時間，所以在這期間可以使用，且有採取措施的餘地。

1）焊接區的缺口韌性分佈：作為表面缺口區的縫邊區最重要。這個區域由於縫邊裂紋、咬邊或焊道的突然隆起，因為容易產生應力集中，所以縫邊區下面的熔合區的韌性必須十分良好。

2）殘餘應力與預載入荷的影響：預載入荷可以減小低溫脆性斷裂傾向。可認為理由是：降低了殘餘應力；由於缺口底部加工硬化再受載時減少了新的屈服這兩方面的效果。

3）角變形與錯邊的影響：角變形和錯邊嚴重的對接接頭承受拉應力后，凹面縫邊容易產生裂紋。與此相關連，在有角變形的對接寬板（400mm）接頭縫邊區，存在表面缺口，在低溫下拉伸，進行脆性斷裂發生試驗的伊藤等、木原、大庭等的試驗結果指出，HT60，HT80鋼，都是缺口深度越深，角變形越大，錯邊越大，並且焊接線能量過大，熔合區的韌性下降越厲害，其臨界應力-溫度曲線越向高溫方面移動，在常溫耐壓試驗條件範圍內越容易發生低應力脆性斷裂。

只有少數工作零件才承受缺口試棒衝擊試驗中所特有的那種強大的衝擊條件。另外，截面尺寸也影響缺口的韌性值。根據這些理由，缺口韌性試驗結果，不總是與工作條件有對應關係，而且不能直接用於工程設計。只有在與特定的構件，在特定的工作條件下有對應關係時，缺口的韌性值才對設計有用。例如，許多機器的鋼零件，在極冷的條件下成功地轉動，並不需要對缺口的韌性值，或產生韌-脆轉變的溫度，作特殊的考慮。當最大剪應力接近於最大的主拉應力時，如像在中等程度的應變速度和溫度條件下做扭轉或簡單的拉伸試驗那樣，可以使用轉變溫度較高的鋼種。應力集中和應變率高以及工作溫度又低的地方，必須選用轉變溫度低的鋼種。

結構鋼的缺口韌性隨溫度降低而減小。對低溫的工程結構而言，鋼材低的缺口韌性是造成脆性斷裂的重要原因之一。對材料缺口韌性的規定在結構脆斷防止和材料選擇中將是十分重要的。隨著各種液化氣體貯存設備（如低溫液氮裝置、液化氣體貯罐）的使用，對低溫用鋼缺口韌性規定更顯得迫切。而且，根據不同結構的使用要求，合理規定缺口韌性也是值得研究的課題。

對材料韌性規定是應該保證在工作應力下不會由結構中最大缺陷處開始發生脆性斷裂。各國對材料缺口韌性標準擬訂的依據亦略有不同。英、美、西德等國家以防止脆性斷裂開始為基礎提出了韌性規定；而日本焊接協會對鋼板的低溫韌性規定提出兩種要求：①防止脆性開裂，這是一般結構所常採用的；②防止裂紋擴展，這是特定條件下使用的。國外對鋼材缺口韌性規定，早期是按船舶、壓力容器等結構相應地制訂了標準，有的目前仍在使用。